3.2.4 索體材料鋼絞線的絞制作
1.絞制方向：同心絞合的每一層線的絞合方向應相反（見圖3.2.4-1），其原因是多層線都絞合成圓形，當絞線受到拉力時各層產(chǎn)生的轉動力矩互相抵消，防止各層單線向一個方轉動而松脫。也能使絞線產(chǎn)生轉動力矩的分力。避免絞線在未拉緊時即有打卷現(xiàn)象產(chǎn)生。
2.絞合節(jié)徑比(捻距)：絞合方式可以以線材圍繞索芯絞合纏繞一周的長度來定量描述（見圖3.2.4-2）。
纏繞長度越長的索（絞合節(jié)徑比大）抗拉強度和
彈性模量值越接近索的值。反之亦然。
但從美觀的角度考慮正好相反，絞合節(jié)徑比越小越漂亮。因此一般不銹鋼絞線外層捻距可取絞線外徑的8～13倍，推薦采用9.5倍。相鄰兩層中外層的節(jié)徑比應等于或小于內層的節(jié)徑比。
3.絞線
密度系數(shù)——填充系數(shù)
絞線截面與同樣外徑的單線的截面之比，稱為絞線的填充系數(shù)η，即空間利用率。
3.3 索的應力-應變關系索特性的判定
3.3.1 松馳新索
對于面積為A、長度為L的松馳新索，在拉力N作用下伸長ΔL，如果定義應力為σ=N/A，應變ε=ΔL/L，則應力-應變關系如圖3.3.1所示： 應力-應變關系中的三個特征段是A-B，B-C，C-D，在第一特征段A-B，隨著應力從σO到σB的不大的增加中，應變從εA=0迅速增加到εB。其中大部分是永久應變，在第二階段B-C內，應力應變變化相對均勻，這一分階段的σ及ε近似認為是常數(shù)，永久應變εP變化不大，第三階段C-D是永久應變的迅速增加的特征的，應力緩慢增加至索的破壞強度（與D點對應）。索彈性
模量被定義為B-C曲線切線模量的平均值。
3.3.2 索的反復加載效應——張緊索和部分張緊索
將松弛新索均勻張拉至選定的拉力N=N1后，再均勻卸載至N→0，這時索的殘余永久變形是εP1。在以后2～n次加卸載后，每次殘余永久變形為εP２…εP６。隨著加卸載次數(shù)的增加，σ-ε曲線將趨于直線（如圖3.3.2）所示。
索的殘余永久應變εP＝ΣεPi
如果一根索在反復加卸載若干次后已消除了大部分殘余應變，再次加載并卸載后只有較小的殘余應變。例如，εP<０.1㎜/m，這樣的索可稱為張緊索。張緊索在一定的加載范圍內可視為線彈性的，其彈性模量一般比松弛新索高20%-30%，實驗表明，一般松弛新索經(jīng)10次循環(huán)加卸載后就可消除大部分殘余應變。
如果一根索在反復加卸載若干次后只能消除部分殘余應變，這樣的索稱為部分張緊索。當索被用于工程結構后，未消除的殘余應變將會因材料蠕變效應慢慢得到消除，但這將使索產(chǎn)生松弛。
對于索在實際生產(chǎn)過程中的預張拉，其工藝目前大致有兩種方法：
工藝1：在索的最大破斷力40%--60%間反復張拉5次，然后持續(xù)10分鐘（見圖10-1）；
工藝2：在索的最大破斷力的50%∽55%，持續(xù)張拉1—2h（見圖10-2）;
（美國資料：鋼絲繩取55%，鋼絞線取50%，維持0.5—2h；前蘇聯(lián)取最大破斷力的65%，歷時0.5h。）
3.4 錨具-鋼索壓管接頭
玻璃幕墻拉索壓接頭錨具的制作、驗收應按《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T 201-2007的要求,接頭應在承受試驗頻率不超過250次/min，。脈動沖擊次數(shù)不少于7.5萬次鋼索最小破斷拉力的15%～30%的脈動沖擊荷載后，仍滿足最小破壞拉力大于鋼索最小破斷拉力的90%的要求。
3.5 鋼拉索的下料
鋼索的下料長度是否精確對索桁架的施工安裝和預應力形成有很大的影響，經(jīng)實踐證明采用
拉應力狀態(tài)下料對保證下料尺寸
精度有很大的幫助，也就在下料前對鋼索施加一定的軸向拉應力使鋼索拉直后進行
切割，下料時必須注意經(jīng)預張拉處理后的索才可以按圖紙尺寸要求長度下料，同時注意在同一工程使用的同一直徑索在進行拉應力狀態(tài)下料時，拉力應保持一致。
任何材料在長期
荷載效應作用下都會產(chǎn)生蠕變，索也不例外，雖然關于索的蠕變研究已進行了很長的時間，但至今仍很難確定索蠕變的程度，如果線材是以正規(guī)規(guī)范的方法絞合并具有合適的絞合長度，而索是施加過預應力的張緊索，考慮到鋼絲同時處于冷拉狀態(tài)。因此工程設計中可以忽略索正常工作壽命內的蠕變效應。
所有類型的索都有其疲勞壽命，超過疲勞壽命后索內線材將全開始疲勞斷裂，疲勞壽命取決于索內的應力幅值和工作條件。對繞軸卷動
彎曲的索，其疲勞是由
拉伸應力和
彎曲應力組合作用引起的。而工程結構中的索，主要承受拉應力，只有脈動風效應會使索中產(chǎn)生幅度應力。
未完待續(xù)..........
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